v3.03.113 SSLS113 - Excentrement de plaques homogénéisées#
Résumé:
Ce test permet de valider l’excentrement des plaques ayant un comportement ‘ELAS_COQUE’.
La référence est donnée par une première résolution où l’on modélise un bi-couche orthotrope ayant une non-symétrie matérielle par rapport au plan moyen.
La validation se fait dans un second calcul où l’on modélise le comportement de la plaque précédente par 2 plaques mono-couches excentrées ayant un comportement ‘ELAS_COQUE’.
Solution de référence#
Méthode de calcul utilisée pour la solution de référence#
La solution de référence est issue d’un premier calcul avec ASTER avec le bicouche décrit dans le problème de référence.
Résultats de référence#
Ils sont constitués des valeurs du champ :
De déplacement au nœud \(\mathit{N1}\) de coordonnées \((0,\mathrm{.0.},0.)\) (degré de liberté) et au nœud \(\mathrm{N10}\) de coordonnées \((0.216760,0.0764431,0.)\) ,
D’énergie élastique sur la maille \(\mathit{M5}\) .
Incertitude sur la solution#
Nulle pour les déplacements, puisqu’il s’agit d’un même calcul réalisé par deux voies différentes.
Modélisation A#
Caractéristiques de la modélisation#
Le modèle est constitué de 2 plaques correspondant au plan moyen des 2 couches du modèle de référence.
Pour représenter ces 2 plaques, on part du maillage du plan moyen du bicouche que l’on excentre des distances \(-0.05m\) et \(0.05m\) . Les éléments utilisés sont des éléments de plaque DKT.
On affecte le comportement ‘ELAS_COQUE’à chacune de ces plaques correspondant au comportement orthotrope homogénéisé de la couche correspondante.
Les valeurs des coefficients matériau introduites sous ‘ELAS_COQUE’ont été calculées directement [U4.43.01], page 27.
Caractéristiques du maillage#
Le modèle a 87 nœuds et 140 éléments triangulaires DKT.
Valeurs testées#
Identification |
Référence |
DZ (N1) |
–0.169388 |
\(\mathit{DX}\) (\(\mathit{N10}\) ) |
0.008962 |
\(\mathit{DY}\) (\(\mathit{N10}\) ) |
0.008170 |
\(\mathit{DZ}\) (\(\mathit{N10}\) ) |
0.163598 |
\(\mathit{DRX}\) (\(\mathit{N10}\) ) |
4.196430 |
\(\mathit{DRY}\) (\(\mathit{N10}\) ) |
–0.050793 |
Identification |
Type de référence |
Valeurs de référence |
Tolérance % |
|||
Grandeur |
Nœud |
Maille |
||||
ENEL_ELNO |
\(\mathit{TOTALE}\) |
N1 |
M5 |
“NON_DEFINI” |
9.427E-3 |
0.1 |
\(\mathit{MEMBRANE}\) |
“NON_DEFINI” |
4.320E-3 |
0.1 |
|||
\(\mathit{FLEXION}\) |
“NON_DEFINI” |
3.806E-3 |
0.1 |
|||
\(\mathit{CISAILLE}\) |
“NON_DEFINI” |
1.457E-7 |
0.1 |
|||
\(\mathit{COUPL}\text{\_}\mathit{MF}\) |
“NON_DEFINI” |
1.301E-3 |
0.1 |
|||
Identification |
Type de référence |
Valeurs de référence |
Tolérance % |
|||
Grandeur |
Point |
Maille |
||||
ENEL_ELGA |
\(\mathit{TOTALE}\) |
1 |
M5 |
“NON_DEFINI” |
8.523E-3 |
0.1 |
\(\mathit{MEMBRANE}\) |
“NON_DEFINI” |
4.320E-3 |
0.1 |
|||
\(\mathit{FLEXION}\) |
“NON_DEFINI” |
3.260E-3 |
0.1 |
|||
\(\mathit{CISAILLE}\) |
“NON_DEFINI” |
1.457E-7 |
0.1 |
|||
\(\mathit{COUPL}\text{\_}\mathit{MF}\) |
“NON_DEFINI” |
9.430E-4 |
0.1 |
|||
Identification |
Type de référence |
Valeurs de référence |
Tolérance % |
||
Grandeur |
Maille |
||||
ENEL_ELEM |
\(\mathit{TOTALE}\) |
M5 |
“NON_DEFINI” |
2.468E-5 |
0.1 |
\(\mathit{MEMBRANE}\) |
“NON_DEFINI” |
1.193E-5 |
0.1 |
||
\(\mathit{FLEXION}\) |
“NON_DEFINI” |
9.484E-6 |
0.1 |
||
\(\mathit{CISAILLE}\) |
“NON_DEFINI” |
4.025E-10 |
0.1 |
||
\(\mathit{COUPL}\text{\_}\mathit{MF}\) |
“NON_DEFINI” |
3.264E-6 |
0.1 |
||
Remarques#
Pas d’erreur par rapport au bi-couche orthotrope.
Synthèse#
Les résultats montrent la bonne prise en compte de l’excentrement pour ELAS_COQUE.