v7.31.140 WTNV140 - Essai triaxial élastique drainé anisotrope#
Résumé:
Ce test permet de valider la partie mécanique de l’anisotropie transverse en THM. Il s’agit d’un essai triaxial avec pression nulle. Ce test peut donc être comparé avec un cas de mécanique pure.
Le repère d’anisotropie sera différent du repère principal. On teste les différentes géométries (3D, 2D, AXI).
La modélisation Aest un cas élastique en 3D isotropie transverse traité en mécanique pure puis en HM.
La modélisation Best un cas élastique en 2D orthotrope traité en mécanique pure puis en HM.
La modélisation Cest un cas élastique en axisymétrie traité en mécanique pure puis en HM.
Solution de référence#
Pour chaque modélisation, un calcul en mécanique pure sert de référence au calcul THM.
Modélisation A#
La modélisation Aest un cas de mécanique pure en isotropie transverse 3D (modélisation déjà validée par ailleurs) suivi de la même en modélisation HM (modélisation saturée élastique).
Caractéristiques de la modélisation#
Modélisation 3D_SI puis Modélisation 3D_HMS
Caractéristiques du maillage#
Nombre de mailles: |
\(5\times 5\times 5\) de type HEXA20et 150 QUAD8 |
Grandeurs testées et résultats#
On observera les déplacements \(\mathit{DX}\) et \(\mathit{DZ}\) au point de coordonnées \((1,1,1)\) , soit \(\mathit{N7}\) et le déplacement en \(\mathit{DY}\) au point de coordonnée \((0.8,0.2,0.8)\) soit \(\mathit{N216}\)
On vérifie que les résultats en HM sont les mêmes qu’en mécanique pure, qui sert de référence :
Nœud |
Instant |
Grandeur |
Référence |
Aster |
\(\mathit{N7}\) |
1 |
\(\mathit{DX}\) |
Modélisation mécanique pure |
–5.98E-3 |
\(\mathit{N7}\) |
1 |
\(\mathit{DY}\) |
Modélisation mécanique pure |
–3.569E-3 |
\(\mathit{N216}\) |
1 |
\(\mathit{DY}\) |
Modélisation mécanique pure |
–1.965E-3 |
Modélisation B#
La modélisation B est un cas de mécanique pure orthotrope 2D (modélisation déjà validée par ailleurs) suivie de la même modélisation en HM (modélisation saturée élastique).
Caractéristiques de la modélisation#
Modélisation D_PLAN puis D_PLAN_HMS.
Caractéristiques du maillage#
Nombre de mailles: |
90 de type TRIA6et 24 SEG2 |
Grandeurs testées et résultats#
On observera les déplacements \(\mathit{DX}\) et \(\mathit{DY}\) au point central de coordonnées \((5.38,4.85)\) , soit \(\mathit{N32}\) .
On vérifie que les résultats en HM sont les mêmes qu’en mécanique pure, qui sert de référence :
Nœud |
Instant |
Grandeur |
Référence |
Aster |
\(\mathit{N32}\) |
1 |
\(\mathit{DX}\) |
Modélisation mécanique pure |
3.68E-3 |
\(\mathit{N32}\) |
1 |
\(\mathit{DY}\) |
Modélisation mécanique pure |
-4.98E-3 |
Modélisation C#
Même chose que la modélisation B mais en axisymétrie.
Caractéristiques de la modélisation#
Modélisation AXIS puis AXIS_HMS.
Caractéristiques du maillage#
Nombre de mailles: |
90 de type TRIA6et 24 SEG2 |
Grandeurs testées et résultats#
On observera les déplacements \(\mathit{DX}\) et \(\mathit{DY}\) au point central de coordonnées \((5.38,4.85)\) , soit \(\mathit{N32}\) .
On vérifie que les résultats en HM sont les mêmes qu’en mécanique pure, qui sert de référence :
Nœud |
Instant |
Grandeur |
Référence |
Aster |
\(\mathit{N32}\) |
1 |
\(\mathit{DX}\) |
Modélisation mécanique pure |
2.997E-3 |
\(\mathit{N32}\) |
1 |
\(\mathit{DY}\) |
Modélisation mécanique pure |
-4.886E-3 |
Conclusion#
Les modélisations anisotropes THM sont cohérentes avec les modélisations mécaniques anisotropes.